Comprobaciones Del Pilar C16

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    ÍNDICE 1.- AZOTEA (2.7 - 5.4 M) 2 2.- LOSA 1 (0 - 2.7 M) 8 3.- CIMENTACIÓN 15  Comprobaciones del pilar C16 Página 2 - 22 1.- AZOTEA (2.7 - 5.4 M) Datos del pilar Geometría Dimensiones : 30x30 cm Tramo : 2.700/5.400 m Altura libre : 2.50 m Recubrimiento geométrico : 2.0 cm Tamaño máximo de agregado : 15 mm Materiales Longitud de pandeo Concreto : f'c=250 Acero : fy = 2530 y 4200 Plano ZX : 2.50 m Plano ZY : 2.50 m Armado longitudinal Armado transversal Esquina : 4#4 Cara X : 2#4 Cara Y : 2#4 Cuantía : 1.13 % Estribos : 1e#2.5 Separación : 15 cm Disposiciones complementarias para elementos comunes. Columnas  (NTCRC:2017, 7.3) 7.3.1. Geometría La relación entre la dimensión transversal mayor de una columna y la menor no excederá de 4. La dimensión transversal menor será por lo menos igual a 200 mm. Dimensiones transversales: 30.0 cm x 30.0 cm. 30.0 / 30.0 = 1.0   4.0; 30.0 cm   20.0 cm 7.3.3. Refuerzo longitudinal mínimo y máximo La cuantía del refuerzo longitudinal de la sección no será menor que 0.01 ni mayor que 0.06. El número mínimo de barra será seis en columnas circulares y cuatro en rectangulares. Refuerzo longitudinal (f  y : 4200.00 kg/cm²): 8 barras   4 barras 0.01   0.0113   0.0600 7.3.4. Requisitos para refuerzo transversal 7.3.4.1. Criterio general El refuerzo transversal de toda columna no será menor que el necesario por resistencia a fuerza cortante y torsión, en su caso, y debe cumplir con los requisitos mínimos de los párrafos siguientes. 7.3.4.2. Separación Todas las barras o paquetes de barras longitudinales deben restringirse contra el pandeo con estribos o zunchos con separación no mayor que: a) 269/  f  y  veces el diámetro de la barra o de la barra más delgada del paquete (f  y , en MPa, es el esfuerzo de fluencia de las barras longitudinales, o 850/  f  y  ,con f  y  en kg/cm²); b) 48 diámetros de la barra del estribo; ni que c) La mitad de la menor dimensión de la columna separación: 15.0 cm   min (16.9, 37.9 , 15.0) = 15.0 cm f  y   : 4200.00 kg/cm² diámetro de la barra del estribo : 7.90 mm  Comprobaciones del pilar C16 Página 3 - 22 menor dimensión de la columna : 30.0 cm 7.3.4.3. Detallado a) Estribos y zunchos Los estribos se dispondrán de manera que cada barra longitudinal de esquina y una de cada dos consecutivas de la periferia tenga un soporte lateral suministrado por el doblez de un estribo con un ángulo interno no mayor de 135 grados. Además, ninguna barra que no tenga soporte lateral debe distar más de 150 mm (libres) de una barra soportada lateralmente. distancia libre entre una barra sin soporte lateral y una barra soportada lateralmente: 11.6 cm   15.0 cm En ningún caso se usarán estribos o anillos de diámetro menores de 7.9 mm (número 2.5). diámetro: 7.90 cm   7.90 cm Estados Límite de Falla. Combinaciones no sísmicas. Cortante (NTCRC:2017 5.3)  Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.3·PP+1.3·CM+1.5·Qa(a)+1.05·Qa(h). 0.505   1 V ux   : 1.331 t V uy   : 0.284 t 5.3.3.1. Fuerza cortante que toma el concreto 5.3.3.1.c. Elementos sujetos a flexión y carga axial a) Flexocompresión En miembros a flexocompresión en los que el valor absoluto de la fuerza axial de diseño, P u , no exceda de La fuerza cortante que toma el concreto, V CR , se obtendrá multiplicando los valores dados por las ecs. 5.3.1 ó 5.3.2 por Para valuar la cuantía p se usará el área de las barras de la capa más próxima a la cara de tensión o a la de compresión mínima en secciones rectangulares, y 0.33·A s  en secciones circulares, donde A s  es el área total de acero en la sección. Para esta últimas b·d se sustituirá por A g , donde A g  es el área de la sección bruta de la sección transversal. Si p < 0.015 F R  = 0.75 para cortante y torsión.   P u  (t) A g  (cm²) P f  c'  (kg/cm²) b (cm) d (cm) V CR  (t) X 7.495 900.0 0.00706 250.0 30.0 21.9 2.697 Y 7.495 900.0 0.00706 250.0 30.0 21.9 2.697 Estados Límite de Falla. Flexión, carga axial y flexocompresión. Combinaciones no sísmicas   (NTCRC:2017 3.5, 5.1, 5.2, 5.5)    Comprobaciones del pilar C16 Página 4 - 22 Los esfuerzos solicitantes pésimos se producen para la sección Pie (N u  = 7.98 t, M u,x  = -1.78 t·m, M u,y  = -0.41 t·m) para la combinación de acciones: 1.3·PP+1.3·CM+1.5·Qa(a)+1.05·Qa(h) 0.267   1.00 0.271   1.00 Donde Esfuerzos de diseño, obtenidos de un análisis elástico de primer orden. N u   : 7.98 t M u,x   : -1.78 t·m M u,y   : -0.41 t·m Esfuerzos resistentes, obtenidos a partir de las condiciones de equilibrio, con las mismas excentricidades que los esfuerzos de diseño de primer orden. N R    : 36.40 t M R,x   : -8.12 t·m M R,y   : -1.85 t·m Esfuerzos de diseño incluyendo los efectos de esbeltez. N u   : 7.98 t M c,x   : -1.81 t·m M c,y   : -0.41 t·m Esfuerzos resistentes, obtenidos a partir de las condiciones de equilibrio, con las mismas excentricidades que los esfuerzos de diseño incluyendo los efectos de esbeltez. N R    : 35.53 t M R,x   : -8.07 t·m M R,y   : -1.84 t·m 5.2. Flexocompresión Toda sección sujeta a flexocompresión se dimensionará para la combinación más desfavorable de carga axial y momento flexionante incluyendo los efectos de esbeltez. El dimensionamiento puede hacerse a partir de las hipótesis generales de la sección 3.5, o bien con diagramas de interacción construidos de acuerdo con ellas. El factor de resistencia, FR, se aplicará a la resistencia a carga axial y a la resistencia a flexión. 5.2.2.1 Excentricidad mínima La excentricidad de diseño no será menor que 0.05h   20 mm, donde h es la dimensión de la sección en la dirección en que se considera la flexión. M u  (t·m) e (mm) h (mm) Excentricidad de diseño (mm) X -1.781 -22.3 30.0 -22.3 Y -0.405 -5.1 30.0 -5.1
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